星空平台皇家马略卡赞助商:强化生物脱氮反应器处理煤气化及合成氨混合废水技术

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  “双碳”目标的重要方法，国家“十四五”规划也对此提出了明确要求。煤气化技术是煤炭高效洁净利用的核心技术，利用煤气发生炉或气化炉将煤炭中可燃组分转化为可燃气体，如的合成氨以煤为原料生产。由此可知，煤气化制氢进而合成氨仍是目前国内重要的能源化工技术路线。随着煤气化制氢产业的发展壮大，其生产的全部过程中产生的难处理废水已成为制约煤化工发展的主要的因素之一。

  煤气化及合成氨废水是一种典型的高浓度有机废水，不仅氨氮含量极高，且C/N偏低导致反硝化脱氮碳源不足。该类煤化工废水含有大量长链烯烃和芳香烃物质，还有部分有毒有害于人体健康的物质（如挥发酚、氰化物、硫化物等），影响生化处理效果。此类废水中有机成分大多来自气化炉的煤气洗涤和冷凝过程，此外，煤化工其他生产车间还会产生变换废水、脱硫脱碳废水、锅炉冷却循环废水等多种性质不同的废水。煤气化及合成氨废水中还含有高浓度的钙镁离子，总硬度高达1500mg/L甚至2000mg/L以上，易结垢并堵塞管道。

  对于煤气化及合成氨废水，目前多采用化学除硬+SBR反应器、SBR短程硝化反硝化、USAB厌氧消化等工艺，以“厌氧水解+两级AO”工艺为主体的工程案例鲜有报道。

  以某煤化工企业的污水处理工程为例，针对其水质复杂、出水标准高的难点，采用“软化预处理强化生物脱氮反应器-反硝化生物滤池”工艺做处理，取得较好效果，可为同类水质处理工程的设计、运行提供参考。

  该煤化工企业以煤炭为原料利用煤气化技术制取纯氢气、液氨、硫酸等产品，生产规模为液氨40×104t/a、氢气4×108m3/a，操作时间达8000h/a。该企业废水最重要的包含煤气化废水、低温甲醇洗废水以及氨合成废水。

  由表1可见，废水呈现高总氮、高氨氮、低碳氮比等特点。该工程设计规模7200m3/d，出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918—2002）的一级A标准、《石油化学工业污染物排放标准》（GB31571—2015）直接排放标准及《合成氨工业让水受到污染的东西排放标准》（DB41/538—2017）直接排放标准三者中的最严值。

  为使高氮废水达标排放，该污水处理站采用“软化预处理-强化生物脱氮反应器-反硝化生物滤池”工艺，工艺流程见图1。

  因煤气化及合成氨的气化废水总硬度高达1000mg/L，容易引发管道堵塞并极度影响后续处理，故软化预处理段先后投加NaOH、Na2CO3，然后与混凝剂PAC、助凝剂PAM充分反应后自流进入沉淀区进行泥水分离以降低总硬度，出水投加H2SO4，调节pH后进入调节池。调节池内设搅拌机均衡水质，同时避免悬浮物沉淀。调节池出水由提升泵送至冷却塔降温，控制出水温度不高于35℃。若水温低于设定值，则可超越冷却塔，立即进入强化生物脱氮反应器。

  废水中大分子有机物在AHCR厌氧水解反应器中被迅速分解成小分子有机物，煤气化废水的可生化性得以极大的提升。在一级DNCR缺氧反应器中，NO3-、NO2-被反硝化菌转化为N2，脱氮后的废水自流进一级OHCR好氧反应器接着来进行硝化反应降低氨氮，同时水中有机物在异养菌作用下进一步被分解成CO2和H2O。二级DNCR缺氧反应器中的反硝化菌继续去除水中残余的硝态氮，由于废水的碳氮比极低，其充分反硝化作用需补充外部碳源，多余碳源在二级OHCR好氧反应器内被去除。强化生物脱氮反应器出水进入折流沉淀池后进行泥水分离，一部分污泥回流至一级DNCR缺氧反应器或AHCR厌氧水解反应器。

  高效沉淀池出水依次进入中间水池、反硝化生物滤池。反硝化生物滤池的滤料表面附着的生物膜利用进水和外加的碳源进一步去除水中残余的总氮；同时，滤层还可以截留一部分SS。向Fenton氧化池内投加H2SO4、H2O2和FeSO4，在pH为3左右发生Fenton反应，将难降解有机物进一步氧化分解。

  软化反应沉淀池1座2组，尺寸为18.5m×13.5m×6.2m，每组设3格：pH调整池、混凝反应池和絮凝反应池，每格水力停滞时间（HRT）20min。第一格设1台桨式搅拌机，投加NaOH，控制pH为9~10；第二格设1台桨式搅拌器，Na2CO3投加量为300~500mg/L，PAC投加量为50~100mg/L；第三格设1台框式搅拌机，PAM投加量为3~5mg/L。另设pH回调池，HRT为3min，投加H2SO4控制出水pH为8~9。

  调节池1座，大多数都用在收集软化后的气化废水、低温甲醇洗废水以及合成氨废水，调节水质水量稳定后进入下一工段。调节池尺寸为33.2m×33.0m×7.5m，设8台潜水混合搅拌器。

  强化生物脱氮反应器1座2组，总尺寸为66.2m×83.7m×7.5m，由AHCR厌氧水解反应器、两级DNCR缺氧反应器和两级OHCR好氧反应器组成。AHCR厌氧水解反应器的HRT为6.5h，单组尺寸为19.95m×7.00m×7.50m，池内设置高比表面积叠片展开式球形微生物载体，高度为3m，设2台推流式潜水搅拌器。一级DNCR缺氧反应器单组尺寸为45.8m×9.2m×7.5m，HRT为19.7h，设4台推流式潜水搅拌器，利用生产装置的废甲醇作为外加碳源，反硝化负荷为0.138kgNO3--N/（kgMLSS·d）；一级OHCR好氧反应器HRT为72h，单组由3条廊道组成，尺寸分别为45.80m×10.35m×7.50m、45.80m×10.35m×7.50m、53.20m×10.35m×7.50m，设2494套倒伞型免堵塞微孔曝气器，氨氮负荷为0.038kg/（kgMLSS·d），BOD5负荷为0.1kg/（kgMLSS·d），末端设置2台潜水回流泵，1用1备，将泥水混合液回流至一级DNCR缺氧反应器的进水端；二级DNCR缺氧反应器水力停滞时间为8.4h，单组尺寸为23.0m×8.0m×7.5m，利用生产装置的废甲醇作为外加碳源；二级OHCR好氧反应器HRT为6.3h，用于降解二级DNCR缺氧反应器出水中残留有机物，单组尺寸为17.5m×8.0m×7.5m，设182套倒伞型免堵塞微孔曝气器。

  高效沉淀池1座2组，与泵房、中间水池合建，总尺寸为24.35m×11.82m×6.60m，每组设2格反应池：混凝反应池和絮凝反应池，反应时间分别为3.0、11.0min。第一格设桨式搅拌器，PAC投加量为50~100mg/L；第二格设升流式桨式搅拌器，PAM投加量为3~5mg/L，每组沉淀池设置1台刮泥机，直径6.2m。

  反硝化生物滤池1座2组，与V型滤池、泵房合建，总尺寸为10.35m×6.90m×6.60m，在进水口设碳源混合池，混合时间2min，设1台桨式混合搅拌机。

  Fenton氧化池1座2组，反应池总尺寸为38.9m×4.2m×6.1m，辐流式沉淀池单组直径18m。设pH调节池，配1台桨式反应搅拌机，设计投加H2SO4和FeSO4，FeSO4投量为120mg/L，投加硫酸控制pH为2.5~3.5，混合时间6.0min；设反应池1，穿孔曝气管搅拌，投加H2O2，反应48min；设反应池2，穿孔曝气管搅拌，反应48min；设脱气池，穿孔曝气管搅拌，投加NaOH控制pH为8~9，脱气30min；设絮凝池，采用框式反应搅拌机，投加PAM反应15min。沉淀池内设1台1.1kW中心传动刮泥机。

  V型滤池1座2组，总尺寸为13.0m×7.5m×4.5m，单组过滤段为4.6m×4.8m×4.5m。⑨滤后/排放水池滤后/排放水池1座，滤后水池和消毒池合建，总尺寸为12.70m×10.30m×4.55m，外排水池停滞时间40min，消毒时间60min。

  软化反应沉淀池某月实际运行进、出水总硬度数据如图2所示。能够准确的看出，经软化处理后的废水总硬度明显降低，软化反应沉淀池进水平均总硬度为794.2mg/L时，出水总硬度平均值降至299.1mg/L，平均去除率为62.3%。进水中的总硬度主要为钙硬度，经过控制适宜的反应pH及Na2CO3投加量生成碳酸钙沉淀，降低水中硬度，该体系对高、低硬度进水均有显著效果，具有比较强的抗冲击负荷能力。

  该工艺试运行稳定后，强化生物脱氮反应器对总氮和氨氮的去除效果如图3所示。该生化处理系统连续运行30d，对总氮的去除效果稳定，总氮从488.2mg/L降至17.0mg/L，平均去除率可达96.5%。总氮中氨氮平均占比为87.1%，其次为硝态氮和有机氮。氨氮在该生化系统中大幅度降低，当进水氨氮平均浓度为425.3mg/L时，对氨氮的平均去除率高达99.6%，出水平均氨氮浓度为1.5mg/L。强化生物脱氮反应器通过一、二级DNCR缺氧反应器的缺氧反硝化作用共同去除废水中的氮，根据进水水质合理设计一、二级反硝化段不同的除氮量，可避免大比例混合液回流对缺氧反硝化的抑制作用，强化硝化、反硝化作用，取得良好的除氮效果。

  强化生物脱氮反应器极大地降低了总氮及氨氮浓度，其出水中的氮大多以硝态氮形式存在。该工程出水总氮和氨氮排放标准严格，尤其是总氮要求小于10mg/L，强化生物脱氮反应器出水总氮平均为17mg/L，为了逐步降低总氮，出水需进入反硝化生物滤池。水中残余硝态氮在反硝化生物滤池滤料表面附着的生物膜作用下，经反硝化过程转化为氮气逸出。反硝化生物滤池运行31d的总氮处理效果如图4所示。

  由图4可见，反硝化生物滤池能达到69.0%的总氮平均去除率、出水总氮平均值为5.3mg/L，远低于总氮10mg/L的排放标准。

  生化处理段COD去除效果见图5，生化处理段各单元出水COD浓度变化见图6。

  由图5可见，强化生物脱氮反应器对COD的去除效果明显；图6显示各处理单元的出水COD，调节池的平均COD为488.7mg/L，经过AHCR厌氧水解、一级DNCR缺氧、一级OHCR好氧反应器处理后，COD降至30.4mg/L，经过二级DNCR缺氧反应器、二级OHCR好氧反应器及高效沉淀池处理后，出水平均COD为22.5mg/L，平均去除率达95.4%。AHCR厌氧水解反应器在降低有机物的同时提高了废水的可生化性，其出水中的有机物和投加的甲醇共同作为一级DNCR缺氧反应器缺氧反硝化的碳源，在一级DNCR缺氧反应器逐步降低，一级OHCR好氧反应器在好氧微生物作用下大幅度降低废水中的COD，二级DNCR缺氧反应器和二级OHCR好氧反应器对COD降解效率不高，还在于废水中能作为反硝化碳源被好氧微生物降解的大部分有机物已在前段去除。

  若进水水质波动很大，强化生物脱氮反应器无法将COD降至排放标准（30mg/L）时，将启用Fenton氧化池进一步氧化分解水中有机物。Fenton氧化段COD去除效果如图7所示。

  收集Fenton氧化池23d的运行数据，进水平均COD浓度为32.0mg/L时，平均去除率为43.6%，最终出水COD稳定在13.2~19.8mg/L，处理效果良好。Fenton氧化池利用H2O2和FeSO4产生的羟基自由基的强氧化作用可无选择性地降解废水中的有机物并根据进水水质灵活调节加药量，对进水水质波动的适应能力强，可完全保障系统出水COD满足排放要求。

  进水总氮周平均值为324.4~654.6mg/L、波动较大，但强化生物脱氮反应器出水总氮维持在8.5~19.6mg/L，大幅削减了煤气化废水中的氮含量。反硝化生物滤池处理效果优异，保证出水总氮在10mg/L以下，其中22周的平均出水总氮低于5mg/L。

  由图8、9可见，该系统连续长时间运行，出水总氮及COD稳定达标，拥有非常良好的稳定性和较强的冲击负荷适应性。

  该工程设计处理水量为7200m3/d，其中软化预处理系统为5760m3/d。主要运行成本包括电费、药剂费，合计5.27元/m3，具体核算见表2。

  由表2可知，运行的成本包含软化预处理段、生化处理段和反硝化生物滤池段、芬顿氧化工艺段三部分，其中软化预处理段为1.81元/m3，生化处理段和反硝化生物滤池段为2.95元/m3，Fenton氧化工艺段为0.51元/m3。因为反硝化过程中投加的碳源来自该厂煤化工工艺段所产生的废甲醇，“以废治废”极大降低了生化处理的运行成本。

  通过煤气化进而制氢、合成氨、制甲醇等为常用的煤化工工艺路线，而煤气化废水为煤化工生产的全部过程中的主要废水。针对煤气化废水高硬度、高氮等特点，目前常采用除硬+SBR或除硬+A/O处理工艺。古才荣采用“除硬+SBR”工艺处理煤气化制氢废水，出水COD基本可小于50mg/L，进水总氮平均为300mg/L，出水最低为4mg/L、最高为37mg/L、平均为25mg/L，处理效果不稳定，出水水质难以稳定达标，处理成本为5.43元/m3。

  该项目出水COD、氨氮、总氮分别稳定小于30、3、10mg/L，进水总氮、氨氮虽远高于类似工程案例，但出水水质远远优于常规工艺且运行效果稳定。“软化预处理段+生化处理和反硝化生物滤池段”主要运行的成本为4.76元/m3，当进水水质波动时启用Fenton氧化工艺段，总主要运行的成本为5.27元/m3。在进水氮含量高且出水实现直排的严格要求下，该项目运行成本低于类似工程案例，具有经济性。

  煤气化制氢及合成氨废水具有高硬度、高总氮、高氨氮、低碳氮比的特点，采用“软化预处理-强化生物脱氮反应器-反硝化生物滤池”工艺处理后，出水水质可稳定优于一级A排放标准。当进水总硬度、总氮、氨氮、COD平均值分别为794.2、488.2、425.3、488.7mg/L时，软化系统对废水总硬度的平均去除率为62.3%；强化生物脱氮反应器可将总氮、氨氮、COD分别降至17.0、1.5、22.5mg/L，平均去除率分别为96.5%、99.6%、95.4%；强化生物脱氮反应器出水进入反硝化生物滤池，可进一步实现69.0%的总氮平均去除率，确保出水总氮稳定达到10mg/L以下。当进水COD波动时，启动Fenton氧化工艺，能够达到43.6%的COD平均去除率，确保出水COD稳定小于30mg/L。该项目出水可长期稳定达标排放，具有极好的稳定性和抗冲击负荷能力。（来源：金川集团股份有限公司，福建申远新材料有限公司，上海中耀环保实业有限公司，同济大学环境科学与工程学院）